圖16 風洞試驗模型
圖17 風振分析分析模型
第1階振型(f1=0.1797Hz)
第2階振型(f2=0.1856Hz)
圖18 振型圖
4.2 結構設計原理及設計方法
4.2.1 設計原理及方法
(1)有關內力和變形（詞條“變形”由行業(yè)大百科提供）的計算均采用彈性方法進行，對部分變形較大的場合，如索結構，考慮幾何非線性的影響。
(2)進行構件的設計計算時，對于靜定結構，采用材料力學、彈性力學的相關假設、公式、原理及方法進行計算;對超靜定結構，一般利用結構設計軟件進行計算。
(3)進行面板的設計計算時，一般是基于撓度（詞條“撓度”由行業(yè)大百科提供）不大于厚度條件下的彈性小變形理論，采用彈性小撓度計算公式，并考慮與大撓度分析方法計算結果的差異，將應力與撓度計算值進行折減;對支撐條件比較特殊的面板，一般采用有限元方法進行計算。
(4)除按上述原理及方法進行結構設計計算外，還需遵守現(xiàn)行相關規(guī)范的規(guī)定。
4.2.2 設計荷載分析與組合原則
在作用于幕墻上的各種荷載中，主要有風荷載、地震作用、幕墻結構自重和由環(huán)境溫度變化引起的作用效應等等。其中，風荷載、地震作用為作用在幕墻上的動荷載;結構自重和由環(huán)境溫度變化引起的作用效應為作用在幕墻上的靜荷載。
在幕墻的節(jié)點設計中通過預留一定的間隙，消除了由各種構件和飾面材料熱脹冷縮引起的作用效應。所以，作用于幕墻立面的平面外荷載、地震作用，幕墻平面內主要是幕墻結構自重，其中風荷載引起的效應最大。
在進行幕墻構件、連接件和預埋件承載力計算時，采用荷載設計值;進行位移和撓度計算時，采用荷載標準值。
(1)風荷載
按規(guī)范要求，風荷載分項系數(shù)應取=1.4，即風荷載設計值為：
W =γ/W·Wk…………………………… (4.2.2-1)
(2)地震作用
幕墻平面外水平地震作用標準值計算公式如下：
qEK =βEαmax·Gk/A………………… (4.2.2-2)
式中：
qEK為垂直幕墻平面的分布水平地震作用(kN/㎡) ;
βE=γηζ1ζ2≈5.0(按《建筑抗震設計規(guī)范》GB 50011-2010)，其中，γ=1.4，η=0.9;ζ1 =2.0;ζ2=2.0;
αmax為水平地震影響系數(shù)最大值;Gk/A為單位面積的幕墻結構自重(kN/㎡)。
按規(guī)范要求，地震作用的分項系數(shù)取γE = 1.3，即地震作用設計值為：
qE =γE·qEK=1.3 qEK…………………… (4.2.2-3)
(3)幕墻結構自重
按規(guī)范要求，幕墻結構自重的分項系數(shù)取γG=1.2(自重起主要控制作用時為1.35)。
(4)雪荷載
按規(guī)范要求，雪荷載的分項系數(shù)取γG=1.4。
(5)施工荷載、清洗荷載等：按規(guī)范取值。
(6)荷載組合
按規(guī)范要求對作用于幕墻同一方向上的各種荷載應作最不利組合。對垂直立面上的幕墻，其平面外的荷載最不利荷載組合為：
W合 =1.0 W + 0.5qE……………………… (4.2.2-4)
其中, W合為組合荷載的設計值(kN/㎡)。
4.3 塔樓單元式幕墻結構分析與核算
塔樓標準層高度為4.3m，49F以上層高4.6m(4.7m)，避難層高5.7m。標準橫向分格為B=1550mm;單元玻璃透光部位玻璃采用8+1.52PVB+8+12A+10mm鋼化夾膠玻璃。標準層玻璃最大分格為1550×2650mm，避難層玻璃最大分格為1550×3660mm，層間梁位玻璃采用6+1.14PVB+6mm厚鋼化夾膠玻璃，玻璃最大分格為1550×600mm;幕墻橫向為明框形式，豎向為明隱結合形式。樓層跨度較大位置設鋼架支撐，使單元跨度為標準層跨度。最大計算標高為261.9m，標準大樣圖如圖19所示。
(1)幕墻傳力路徑分析
玻璃→結構膠(壓碼)→橫梁（詞條“橫梁”由行業(yè)大百科提供）或立柱→立柱與支座連接系統(tǒng)→支座→主體結構
(2)幕墻荷載說明
1)幕墻自重
a) 8+1.52PVB+8mm+12A+10mm鋼化中空夾膠玻璃，自重gK1=0.67kPa
b) 6+1.14PVB+6mm鋼化夾膠玻璃，自重gK2= 0.31kPa
c)考慮幕墻支撐桿件，配件等重量，考慮幕墻自重為gK=0.9kPa
2)風荷載
結合GB50009-2012《建筑結構荷載規(guī)范》及本項目風洞試驗報告進行取值。本系統(tǒng)風荷載取值為：a)標準層：+3.81/-6.86(kN/㎡) ; b) 4.7m層高：+5.87/-6.48(kN/㎡) ; c) 5.7m層高：+3.56/-6.16(kN/㎡)。
3)地震荷載
水平地震荷載：
上一頁123456下一頁
